Электроды для сварки хромоникелевых аустенитных сталей

8(495)139-71-63 8(495)139-71-64 8(495)139-71-65 8(495)139-71-66 8(495)139-71-67 8(495)139-71-68 8(495)139-71-69 8(495)139-71-70					Обратная связь Заказать звонок Сделать заказ E-mail: postmaster@spetselectrode.ru			Рекламные материалы скачать




Поиск по сайту:		Например электроды УОНИ-13/55

Главная	Компания СпецЭлектрод	Каталог электродов	Алфавитный каталог электродов	Прайс (Цена)	Контакты	Купить в регионах	Видео СпецЭлектрод	Новости

Часть 6

Определено, что технологическая прочность однофазного аустенитного металла обеспечивается при содержании в нем молибдена или марганца не менее шести семи процентов.

На снижении стойкости к образованию горячих трещин однофазного чисто аустенитного металла сварочного шва большое влияние оказывает повышение содержания в нем кремния, что объясняется образованием тонкой силикатной пленки по границам зерен аустенита, либо сегрегацией растворенных элементов по дислокациям, либо образованием легкоплавкой малопрочной эвтектики.

Именно поэтому однофазные чисто аустенитные сварочные электроды должны иметь покрытия, обеспечивающие основные малоокислительные шлаки, исключающие возможность кремневосстановительного процесса по реакции. Этим условиям отвечают электроды марок ЭА-395/9, НИАТ-5, ЭА-981/15 и др.

Производственный опыт показал, что кремний оказывает отрицательное влияние на стойкость против образования горячих трещин не только однофазных аустенитных швов, но и на свариваемость ряда аустенитных сталей.

При аргонодуговой сварки стали 12Х18Н10Т, когда влияние качества покрытия сварочных электродов либо флюсов исключительно, наблюдалось образование горячих трещин в зависимости от содержания в стали углерода и кремния.

При соотношении Si/C ≤ 5 металл обладал удовлетворительной свариваемостью, а при Si/C > 5 наблюдалось образование горячих трещин, что объясняется авторами образованием легкоплавкой эвтектики в междендритных пространствах.

Поэтому одним из способов повышения качества сварных соединений хромоникелевых аустенитных сталей является оптимизация их химического состава.

Для всех хромоникелевых аустенитных сталей первой основной проблемой свариваемости является предотвращение образования горячих трещин в швах и околошовной зоне.

При сварке применяются два следующих способа борьбы с образованием горячих трещин:

1)Снижение влияния силовых факторов – уменьшение напряжений, создаваемых при сварке, путем применения оптимальных режимов, рациональной последовательности наложения швов (обратно-ступенчатым способом, вразброс, каскадом, и др.), обеспечением возможности максимально свободной усадки сварочных швов, подогревом и т.п.

2)Металлургическими средствами воздействия на металл – создание в шве двухфазной аустенито-ферритной либо аустенито-карбидной структуры, или легированием стабильно аустенитного (с большим запасом аустенитности) металла швов и наплавленного металла значительным количеством горофильных элементов – марганцем либо молибденом.

Выбор электродов сварочных для хромоникелевых аустенитных сталей определяется, в первую очередь, соотношением содержания никеля и хрома в стали.

В зависимости от этого соотношения все хромоникелевые аустенитные стали разделяются на две основные категории:

Первая: однофазные, стабильноаустенитные, у которых отношение Cr/Ni < 1.

Для сварки этих сталей должны применяться сварочные электроды, обеспечивающие наплавленный металл с однофазной аустенитной структурой (типа Э-11Х15Н25М6АГ2 и др.) либо с двухфазной аустенито-карбидной структурой (типа Э-27Х15Н35В3Г2Б и др.);

Вторая: двухфазные аустенито-ферритные, у которых отношение Cr/Ni > 1. Для сварки этих сталей должны применяться сварочные электроды, обеспечивающие наплавленный металл также с двухфазной аустенито-ферритной структурой.

Выбор конкретного типа двухфазных электродов, в которых допускается различное содержание ферритной фазы, производится в зависимости от основных требований, предъявляемых к свариваемой конструкции (коррозионной стойкости, жаростойкости, жаропрочности и др.).

Электроды для сварки хромоникелевых аустенитных сталей

Часть 6